RIG Notat 03 revisjon 01 – MassedeponiAskim

(1)

NorskGjenvinningMiljøprosjekt AS

Att: RandiWarlandKortegaard

Deresref: RWK Vår ref: 14032/KR Dato:26.01.15

RIG Notat 03 revisjon 01 – MassedeponiAskim

Innledende geotekniskevurderingerav massedeponipåSkjørteni Askim kommune.

Foreliggendenotatskalvurdereforeslåttfyllingsgeometrifra InSitu-arktikterdatert 27.11.14/10/, vist sombilag D3 i dettenotat.

Det ble 13.01.15/11/ oversendtengeometrimedmindreendringersammenlignetmed geometrioversendt27.11.14(/10/). For revisjon1 av dettedokumenter det utført nye stabilitetsberegningerfor profil B-B og profil F-F, i resterendeprofil ble ikke ferdig terrengutformingnevneverdigforandretfra /10/.

1. Topografi og grunnforhold

Våren2014ble detutført grunnundersøkelser i området,resultateneer presenterti vår rapport14032nr. 1, seref. /1/.

Områdetligger ca.2,5 km sørfor sentrumav Askim. Tiltaksområdetog tilstøtende områderer ravinertog gjengroddmedtett skog.Ravineneharoppståttsomfølgeav erosjonfra flere bekkersomrennergjennomområdet.Bekkeneharutløp i

Vammasjøen.

Terrenghelningeni tiltaksområdeter ca.1:2 i debrattestepartiene,og høydeforskjellen fra bekkenog opptil skråningstopper ca.20 – 25 m. Både nordog sørfor

tiltaksområdetgårdetparallelleravinedaler.

Underet tynt lag av torv og mold påtreffestørrskorpeleireog tørrskorpesiltnedtil ca.

1 – 6 m u/ terreng. Videreer detbløt- til fast,delvissiltig, leire medvarierende mektighetfra ca.4 m til 20 m. Sensitiviteteni leira varierermellom St= 8 – 29, som tilsier at leira er lite- til middelssensitiv.Det er for øvrig påvistforekomsterav sprøbruddmateriale,dvs.omrørtskjærstyrke,Sr 2,0 kPa.

Enkeltesonderingerindikerervidereet lag av sand/grusover fasteremasser.

Sonderingeneble avslutteti antattfastgrunn,detble ikke sonderti berg.

2. Forskrifter og redgjørelser

Følgendestandarderog veiledereanseessomrelevantefor prosjektet:

Eurokode7 – NS-EN 1997:2004+NA:2008 /2/

Eurokode0 – NS-EN 1990:2002+NA:2008 /3/

NVE veiledernr. 7/2014– Sikkerhetmot kvikkleireskred /4/

Løvlien GeorådAS Elvesletta35 2323Ingeberg

E-post:[email protected] www.georaad.no

(2)

2 Utredning av aktsomhetsområderog faresoner

Områdetligger undermarin grense(kote +171)og deter påvistforekomsterav sprøbruddmateriale i området. Dettemedførerat NVE`s veileder"Sikkerhetmot kvikkleireskred",skalfølgesvedvurderingav stabiliteteni området.

Det aktuelleområdetligger ikke innenforenkartlagtfaresonefor kvikkleireskred, men deter kartlagtflere kvikkleiresoneri Askim kommune(kilde: www.skrednett.no). I områdeter detobservertflere bergblotninger,noesomvil begrenseeneventuell skredutvikling.Tiltaket vil bedrestabilitetsforholdenei denaktuelleravinedalen,men stabilitetmot tilstøtenderavinedalermåvurderes.I detviderehar vi vurdertfaregrader av tiltaket.

Tabell1 er kopiert fra veilederenfor vurderingav faregrad. Klassifiseringfor dette prosjekteter markertmedrødskrift.

Tabell 1: Evaluering av faregrad,kilde: NVE

Faktorer Vekttall

Faregrad,score

3 2 1 0

Tidligereskredaktivitet 1 Høy Noe Lav Ingen

Skråningshøyde,meter 2 >30 20-30 0 15-20 <15 Tidligere/nåværende

terrengnivå(OCR)

2 1,0-1,2 1,2-1,5 1,5-2,0 >2,0 Poretrykk,Overtrykk,

kPa:

Undertrykk,kPa:

3 -3

> + 30

> - 50

10 – 30 -(20 – 50)

0 – 10

-(0 – 20) Hydrostatisk Kvikkleiremektighet 2 >H/2 H/2-H/4 <H/4 Tynt lag

Sensitivitet 1 >100 30-100 20-30 <20

Erosjon 3 Aktiv/glidn. Noe Lite Ingen

Inngrep:Forverring Forbedring

3 -3

Stor Stor

Noe Noe

Liten

Liten Ingen

Sum 51 34 17 0

% av maksimal

poengsum 100% 67% 33% 0%

0-17 poenggir lav faregrad,18-25 poenggir middelsfaregradog 26-51 poenggir høyfaregrad.

Stedvisvil detbli noeforbedringvednedskjæringav ravinerygger.

Lagt sammengir dette poengsum; 2*2 +2*1 +-3* 1 + 2* 2 +1* 1 + 3*1 = 11, som betyrat områdetklassifiseresunderlav faregrad.

Tiltakskategori iht. ref. /4/

Etteroppfyllingenskalområdetutnyttestil landbruksformål.Tiltaket medføreringen tilflytning av personerog vil bedrestabiliteteni denaktuelleravinen. Stabilitetenmot tilstøtenderavinermå for øvrig vurderes.Foreløpigvurderestiltaket klassifisertunder tiltakskategoriK2. For lav faregradfør utbyggingkrevesfølgende*:

Stabilitetsanalysesomdokumenterersikkerhetsfaktorfor områdestabilitet:

a) F 1,4 eller,

b) Ikke forverring**

Kvalitetssikresav kollega.

NorskGjenvinningMiljøprosjektAS / MassedeponiSkjørten,Askim / 14032Notat RIG03 rev 01/ Kristoffer Rabstad

(3)

3

** Det er ikke nødvendigmedfullstendigutredningav sonen.Selvetiltaket kanutføresmed et tilhørendestabiliserendetiltak for å oppnå"ikke forverring" av områdestabiliteten.

Pålitelighetsklasse,geotekniskkategori, iht. ref. /3/

Tiltaket medføreroppfylling av ravinedal,og stabilitetmot tilstøtenderavinedalermå vurderes.Tilfredsstillendestabilitetkanoppnåsmedgeometriskeendringerav fyllingen eller terreng.Innledningsvisvurderestiltaket klassifiserti pålitelighetsklasse(CC/RC) 2, iht. TabellNA.A1(901) i ref. /3/.

TabellNA.A1(903) angir følgendeføringerfor kontroll av prosjekteringog utførelsefor prosjekti kontrollklasseN (normal):

For prosjekteringkreves«Grunnleggendekontroll» og «Kollegakontroll».

Av utførelseskaldetutføres«Basiskontroll» og «Internsystematiskkontroll».

Viderevurderesprosjektetklassifiserti geotekniskkategori2 (GK2) iht. ref. /2/;

«konvensjonellekonstruksjonerutenunormalerisikoereller vanskeligegrunn- eller belastningsforhold».

Byggeplassensegnethet

Områdetanseessomegnetfor oppfylling.

3. Geoteknikk

Dettenotatetgir innledendevurderingerav tiltaket. Vi har ikke mottattdetaljerte tegningerav deponiet, annetennfyllingsomfangskisserti Planprogrammetfor prosjektet, seref. /5/.

Følgendegeotekniskeproblemstillingeranseesinnledningsvissom kritiske for prosjektetog er behandleti foreliggendenotat.

Stabilitet Bekkelukking Geotekniskeparametere

I detfølgendehar vi definertgeotekniskeparameteresomunderlagfor vurderingav stabiliteten.

Fyllmasser

Fyllmassenei deponietvil bestå av blandendeoverskuddsmasserfra byggevirksomhet, og vil derforværeenblandingav leire, sand/grusog betongrester.For fyllmassenehar vi valgt å definere materialparametere k= 35° og c’ = 0 kPa.

Tørrskorpeleire

I tørrskorpeleireantasmaterialparametere k= 30° og c’ = 0 kPabasertpåref. /6/.

Leire

Det er utført CPTU-sonderingerog treaksforsøksomgir grunnlagfor å tolke aktiv- udrenertskjærstyrkei leira.

Ved borpunkt3 og 5 ble dettatt opp"uforstyrrede"sylinderprøverog detble utført 5 aktivetreaksforsøk(CAUc). Detaljerteresultater vist i vår datarapport,seref. /1/.

(4)

4 Mengdenutpressetporevannindikererat samtligeprøvestykkerer av akseptabel kvalitet. Skjærstyrken(sua

), er avlestved2 % aksielltøyningvedkontraktant bruddoppførsel,og 5 % aksiell tøyningveddilatantbruddoppførsel.Resultateneer presenterti tabell2.

Tabell 2: Resultatfra treaksforsøkved borpunkt4 Borpunkt Dybde[m] Utpressetporevann

[cm³]

Bruddoppførsel Skjærstyrke,s_u^a [kPa]

3 4,5 m ~6 cm³ Svaktdilatant 37 kPa( _z= 2 %)

3 9,5 m ~7 cm³ Dilatant 58 kPa ( z= 5 %)

5 6,5 m ~5 - 6 cm³ Kontraktant 55 kPa ( z= 2 %)

5 10,5m ~5 - 6 cm³ Kontraktant 70 kPa ( z= 2 %)

5 15,5m ~7 cm³ Kontraktant 68 kPa ( _z= 2 %)

Tolkning av aktiv- udrenertskjærstyrkefra CPTU-sonderingeneer basertpåkjente korrelasjonerfor norskleire, seref. /7/. Udrenertskjærstyrkeberegnesiht. følgende relasjoner:

Udrenertskjærstyrkebasertpå registrertspissmotstand:

=

For tolkning basertpåspissmotstand,benyttesfølgendekorrelasjonsfaktorsom funksjonav OCRog IP, seref. /7/:

Lav-sensitivleire (St< 15):

Nkt= 7,8 + 2,5 · log(OCR) + 0,082 · Ip

Sensitivleire (St> 15):

Nkt= 8,5 + 2,5 · log(OCR)

Udrenertskjærstyrkebasertpå registrert poretrykk:

=

For tolkning basertpåregistrertporetrykk,benyttesfølgendekorrelasjonsfaktorsom funksjonav OCRog IP, seref. /7/:

Lav-sensitivleire (St< 15) :

N_u = 6,9 –4,0 · log(OCR) + 0,07 · Ip

Sensitivleire (St> 15):

Nu = 9,8 –4,5 · log(OCR)

Aktiv - udrenertskjærstyrkeer tolket ut ifra båderegistrertspissmotstandog poretrykk fra CPTU-sonderingene. Ved borpunkt3 og 5, har vi i tillegg sammenlignettolket skjærstyrkefra CPTU-sonderingenog medresultatfra laboratorieanalysene. Resultateneer vist påbilag E1 – E5.

Påbakgrunnav utførtesonderingerog laboratorieforsøkharvi kommetfrem til følgendekarakteristiskeskjærstyrkeprofilveddeforskjelligeborpunktene:

(5)

5 Punkt3 (Terreng,ca.kote+78,5)

= 35 0 < < 2

35 + 3,13 × ( 2) > 2

Punkt5 (Terreng,ca.kote+93)

=

55 4 < < 6,5

55 + 3,75 × ( 6,5) 6,5 < < 10 ,5 70

70 + 3,43 × ( 16 ,8)

10 ,5 < < 16 ,8

> 16 ,8 Punkt8 (Terreng,kote+102,8)

= 70 6 < < 10

70 + 2,5 × ( 10 ) > 10

Punkt9 (Terreng,ca.kote+86,5)

=

50 5 < < 14

50 + 8,3 × ( 14 ) 14 < < 17

75 > 17

Punkt14 (Terreng,ca.kote+82)

= {40 > 2 }

I tillegg er detutført 4 ødometerforøki leira somindikererat prekonsolideringstrykket varierermellom,pc’ ~ 300– 500kPa.Detteindikererenoverkosolideringsgrad, OCR ~ 1,5 – 2,0.

Sand

I sand antas materialparametere k= 36° og c’ = 0 kPabasertpåref. /6/.

Stabilitet

Vi harvurdertstabilitetenav fyllingen, bådei fyllingenslengeretning(profil A-A) og mot tilstøtenderavinedaler(profil B-B til G-G). Profilenesbeliggenheter vist påbilag D1.

For dettenotathar vi vurdertet konkretforslagtil fyllings- og terrenggeometrisom oversendtfra InSitu-arktikteter27.11.14/10/. For å få kontrollsjekketstabiliteteni noen kritiske områderharvi lagetto ekstraberegningsprofiler(sammenlignetmedNotat RIG02).

Beregningsforutsetninger Krav til stabilitet

Totalspenningsanalyser: Krav til minsteberegningsmessigsikkerhetsfaktor, Sf 1,4 eller,

ikke forverring.

Effektivspenningsanalyser:Krav til minsteberegningsmessigsikkerhetsfaktor, Sf’

1,25

Laster

(6)

6 I leira er dettatt høydefor anisotropimellom aktiv-, direkte- og passivskjærstyrke (ADP). Ved tolkning av aktiv skjærstyrkefra CPTU-sonderingeri kvikkleire og sprøbruddmateriale,anbefalesdetå reduseredimensjonerendeskjærstyrkemed15 % iht. /4/, vi menerimidlertidig dennereduksjonenikke er nødvendignår resultateneer sammenlignet medtreaksialforsøkfra Ø54mm sylinderprøver.For deøvrigeCPTU- sonderingenemenervi at reduksjonenalleredeer lagt inn vedet konservativt valgt designprofil.

AnbefalteADP-verdierfra NIFS`srapportnr. 14/2014,seref. /8/ er gitt i tabell3.

Tabell 3: AnbefalteADP-verdierfor norskleire

Ip / /

Ip 10% 1,0 0,63 0,35

Ip> 10% 1,0 0,63+0,00425*(Ip-10) 0,35+0,00375*(Ip-10) Konservativtharvi benyttetsammeADP-verdiermedantattIp 10 % for samtlige leirprofil.

Nedredel av fyllingen (75 m) forutsettesutført medrenefriksjonsmasser.

Stabilitetsanalyseneer utført i GeoSuiteStability medBeast2003,ref. /9/, som beregningsprogram.Programmetberegnergrenselikevektlangsskjærflatene,dvs.

programmetantarfull mobiliseringav jordmaterialetlangsglideflaten.

Resultat

Resultateneer vist påbilag E6 – E14.

Profil A-A (bilag E6)

Stabilitetsanalyseneviserat fyllingen kanetableresmedhelning1:5 opptil kote+ 88.

Frakote+88 måhelningenpåterrengetreduserestil ca.1:10 til 1:15 videresørover.

Ingenvidereforandringmedny geometri,OK.

Profil B-B (bilag E7 – E8)

For å få geometrienpåfyllingen korrektmtp. etterbruker detønskeligå etablerefylling overdenivå tidligereantydetfra oss.Dettekreverenavlastningav toppenav

ravineryggenfor å opprettholdetilfredsstillendestabilitet.

Oversendtgeometri/11/ gir tilfredsstillendestabiliteti profil B-B, sebilag E8. Det avlastesi retningsørog holdesinnenforfyllingsgrensei retning nord.

Profil C-C (bilag E9 – E10)

For at fyllingen ikke skal påvirkestabilitetennegativtsamtidigsommanivaretar beregningsmessigsikkerhetsfaktorSf= 1,4 for skjærflaterinn underfyllingen, må fyllingen trekkesnoetilbakefra skråningstoppmot vest,sebilag E10.

Fyllingsgeometrieni /10/ viserat ener innenfortidligere angittfyllingsgrense, kontrollberegningikke nødvendig.

Profil D-D (bilag E11– E12)

Oversendtgeometri/10/ gir tilfredsstillendestabilitet,seny beregningav fyllingsstabilitet i bilag E12.

(7)

7 Profil E-E (bilag E13– E14)

Kontrollberegningav geometri/10/ gir tilfredsstillendestabilitet.

Profil F-F (bilag E15-E16)

Vi etablerteet beregningsprofilF-F for å sjekkeom detgikk anå gåutoverangitt fyllingsgrenseutenvideretiltak, detvar ikke mulig. Det ble daforeslåttfra Løvlien og InSitu å skjærenedravineryggenfor å få korrektgeometripåfyllingen utenå måtte gå ned2 m i genereltnivå påfyllingen.

SevedleggE15og E16for beregningav stabiliteti dagenssituasjonog medforeslått fyllingsgeometri.

Stabilitetener tilfredsstillendemedforeslåttgeometri.

Profil G-G (bilag E17-E18)

Det ble opprettetet profil G-G for å kontrollsjekkestabilitetenmellomprofil D-D og E- E. Sebilag E17og E18 for beregninger.

Dengeotekniskestabilitetener tilfredsstillendefor foreslåttgeometri/11/.

Konklusjon

Geometriensomer foreslått13.01.15 /11/ fra InSitu-arktiktergir tilfredsstillende geotekniskstabilitet.

Det er megetviktig at skråningstoppeneskjæresnedfør detfylles inn mot disse.

4. Bilag Nr.

Tegninger D

Situasjonsplanm/ fyllingsgrenseog godkjentgeometri D1

Profil A-A m/ boreresultat D2

FyllingsgeometriInSitu AS (skravert) D3

Beregninger E

Tolkning av CPTU-sonderinger E1 – E5

Stabilitetsanalyser E6 – E18

(8)

8 Med vennlighilsen

Løvlien GeorådAS

____________________

Kristoffer Rabstad Sivilingeniørgeoteknikk

Mobil: 41219019 e-post: [email protected] Kopi:

- VindveggenArkitekter AS v/ GuroBraanaasBredland - InSitu Arktitekter AS v/ Ida Skjoldager

5. Referanser

/1/ NorskGjenvinningMiljøprosjekt.MassedeponiAskim.

Grunnundersøkelser,datarapport.

Løvlien GeorådAS, rapport14032nr. 1, datert06.06.14.

/2/ NS-EN 1997-1:2004+NA:2008 /3/ NS-EN 1990:2002+NA:2008

/4/ Sikkerhetmot kvikkleireskred.Veiledernr. 7 NVE, 2014

/5/ Planprogram.Reguleringsplanfor massdeponipåSkjørteni Askim kommune.

VindveggenArkitekter AS, datert16.09.13.

/6/ HåndbokV220 – Geoteknikki vegbygging.

Statensvegvesen,2010 /7/ CPTUcorrelationsfor clays

Karlsrud,LunneKort & Strandvik,NGI. 2005

/8/ En omforentanbefalingfor bruk av anisotropifaktoreri prosjekteringi norske leirer.

NIFS rapportnr. 14, 2014

/9/ BEAST – EngineeringDocumentation

NovapointGeoSuiteToolbox– Stability, April 2011

/10/ InSitu landskapsarkitikter, tegningL-1421-108datert27.11.14 /11/ InSitu landskapsarkitekter,koteroversendti epost13.01.2015

(9)

Elvesletta 35 2323 Ingeberg Telefon: 95 48 50 00 E-post: [email protected]

(10)

Elvesletta\ 35 2323\ Ingeberg Telefon:\ 95\ 48\ 50\ 00 E-post:\ \ [email protected]

(11)

14032 Notat RIG03, Bilag D3, 02.12.14 KR

(12)

Oppdragsgiver: Bilag: Prosjektnr:

NorskGjenvinningMiljøprosjekt AS E1 14032

Prosjekt: Dato: Borpunkt:

MassedeponiAskim 16.06.14 3

Tekst: Ansvarlig: Kontrollert:

Udrenertskjærfasthet,s_u^A SKA KR

0

2

4

6

8

10

12

0 2 0 4 0 6 0 8 0 1 0 0 1 2 0

Dy bd e, m

s_u^A, kPa

Udrenert skjærfasthet

su,N u su,Nkt Designlinje 0,25* v0'

(13)

Norsk GjenvinningMiljøprosjekt E2 14032

0

5

10

15

20

25

0 50 100 150 200 250 300 350

Dy bd e, m

s_u^A, kPa

Udrenert skjærfasthet

(14)

0

2

4

6

8

10

12

14

0 50 100 150 200 250 300 350

Dy bd e, m

s_u^A, kPa

Udrenert skjærfasthet

(15)

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

0 50 100 150 200 250 300

Dy bd e, m

s_u^A, kPa

Udrenert skjærfasthet

(16)

0

1

2

3

4

5

6

0 2 0 4 0 6 0 8 0 1 0 0 1 2 0 1 4 0 1 6 0 1 8 0

Dy bd e, m

s_u^A, kPa

Udrenert skjærfasthet

(17)

(18)

(19)

(20)

(21)

(22)

(23)

(24)

(25)

(26)

(27)

(28)

(29)