7. FUTURE RESEARCH
7.4. Graft preservation
depende da solução adoptada para o posto de garrafas GPL e uma estimativa de quando terá de
representa a energia armazenada no interior da garrafa, podendo ser calculada através de
de garrafas.
um período de funcionamento de , para o caso em estudo, obtêm
originando um número excessivo de ser concebido um reservatório superficial
APLICAÇÃO A CASO
depende da solução adoptada para o posto de garrafas GPL e do uma estimativa de quando terá de proceder
(7.13)
representa a energia armazenada no interior da garrafa, podendo ser calculada através de (7.14)
um período de funcionamento de obtêm-se uma
originando um número excessivo de ser concebido um reservatório superficial
De um modo geral armazenagem [ Em geral, o
directamente a capacidade dos reservatórios comerciais, a temperatura médi e a pressão de saída necessária com a sua capacidade de vaporização. As tabelas existentes apre
dimensionamento
admissível (kW) ao invés de caudal mássico. Esta passagem obteve multiplicação do caudal mássico (kg/h) com o
gerando assim as tabelas presentes no dimensionamento é o cálculo da potência a gara passa a ser directo.
O enchimento dos reservatórios dá
nível de gás líquido no reservatório se reduz a 30% da sua capacidade total, embora exist em que o enchimento reservatórios nunca [4]. O enchimento a 60% obriga líquido, disponível tem 55% de gás
tem-se uma superfície molhada maior e maior, como se pode observar pela equação
7.3.2.1.
Tendo como base o caso de estudo anterior fonte de abastecimento
Conforme calculado em
kW, adoptando um regime de funcionamento intermitente de 4h/dia, por se tratar de um edifício colectivo
De um modo geral, somente o pr armazenagem [12].
Em geral, o dimensionamento dos reservatórios é
directamente a capacidade dos reservatórios comerciais, a temperatura médi e a pressão de saída necessária com a sua capacidade de vaporização. As tabelas existentes apre
dimensionamento, desenvolveram
admissível (kW) ao invés de caudal mássico. Esta passagem obteve multiplicação do caudal mássico (kg/h) com o
gerando assim as tabelas presentes no dimensionamento é o cálculo da potência a gara passa a ser directo.
O enchimento dos reservatórios dá
nível de gás líquido no reservatório se reduz a 30% da sua capacidade total, embora exist em que o enchimento
reservatórios nunca
O enchimento a 60% obriga
atingir os 60% da capacidade total, fazendo com que tenhamos apenas 25% de gás disponível no estado gasoso
tem 55% de gás disponível no esta uma superfície molhada maior e maior, como se pode observar pela equação
APLICAÇÃO A
7.3.2.1.
Tendo como base o caso de estudo anterior fonte de abastecimento
Conforme calculado em
kW, adoptando um regime de funcionamento intermitente de 4h/dia, por se tratar de um edifício colectivo, considerand
somente o pr
dimensionamento dos reservatórios é
directamente a capacidade dos reservatórios comerciais, a temperatura médi e a pressão de saída necessária com a sua capacidade de vaporização. As tabelas existentes apresentam caudais mássicos (kg/h). D
desenvolveram
admissível (kW) ao invés de caudal mássico. Esta passagem obteve multiplicação do caudal mássico (kg/h) com o
gerando assim as tabelas presentes no dimensionamento é o cálculo da potência a gara O enchimento dos reservatórios dá
nível de gás líquido no reservatório se reduz a 30% da sua capacidade total, embora exist em que o enchimento ocorre
reservatórios nunca será efectuado
O enchimento a 60% obriga a que o reservatório seja reabas
atingir os 60% da capacidade total, fazendo com que tenhamos apenas 25% de gás no estado gasoso (85%
disponível no esta uma superfície molhada maior e maior, como se pode observar pela equação
a) Figura
APLICAÇÃO A CASO DE ESTUDO
Tendo como base o caso de estudo anterior
fonte de abastecimento em vez do posto de garrafas dimensionado anteriormente.
Conforme calculado em 7.1.1 a potência nominal necessária para abastecer todos os pisos é de 8 kW, adoptando um regime de funcionamento intermitente de 4h/dia, por se tratar de um edifício
considerando que a temperatura ambiente
somente o propano é fornecido a granel, isto é, transvazado para reservatórios de dimensionamento dos reservatórios é
directamente a capacidade dos reservatórios comerciais, a temperatura médi e a pressão de saída necessária com a sua capacidade de vaporização.
sentam caudais mássicos (kg/h). D
desenvolveram-se as tabelas já existentes para que admissível (kW) ao invés de caudal mássico. Esta passagem obteve multiplicação do caudal mássico (kg/h) com o
gerando assim as tabelas presentes no dimensionamento é o cálculo da potência a gara
O enchimento dos reservatórios dá-se essencialmente a 30%, ou seja, abastece
nível de gás líquido no reservatório se reduz a 30% da sua capacidade total, embora exist a 60% dessa capacidade
será efectuado a 100%, podendo ser, no máximo, que o reservatório seja reabas
atingir os 60% da capacidade total, fazendo com que tenhamos apenas 25% de gás (85% − 60%), ou seja
disponível no estado gasoso
uma superfície molhada maior e, consequentemente maior, como se pode observar pela equação
Figura 7.2 – Enchimento de reservatório a) 60% b) 30%.
CASO DE ESTUDO
Tendo como base o caso de estudo anterior
do posto de garrafas dimensionado anteriormente.
a potência nominal necessária para abastecer todos os pisos é de 8 kW, adoptando um regime de funcionamento intermitente de 4h/dia, por se tratar de um edifício
a temperatura ambiente
opano é fornecido a granel, isto é, transvazado para reservatórios de dimensionamento dos reservatórios é efectuado com base em tabelas que
directamente a capacidade dos reservatórios comerciais, a temperatura médi e a pressão de saída necessária com a sua capacidade de vaporização.
sentam caudais mássicos (kg/h). D
se as tabelas já existentes para que admissível (kW) ao invés de caudal mássico. Esta passagem obteve multiplicação do caudal mássico (kg/h) com o (kWh/m
gerando assim as tabelas presentes no ANEXO 14
dimensionamento é o cálculo da potência a garantir, o dimensionamento dos reservatórios comerciais se essencialmente a 30%, ou seja, abastece
nível de gás líquido no reservatório se reduz a 30% da sua capacidade total, embora exist dessa capacidade
, podendo ser, no máximo, que o reservatório seja reabas
atingir os 60% da capacidade total, fazendo com que tenhamos apenas 25% de gás , ou seja, menor autonomia face ao enchimento a 30% que do gasoso Figura 7.
consequentemente maior, como se pode observar pela equação (7.11), o que
Enchimento de reservatório a) 60% b) 30%.
CASO DE ESTUDO
Tendo como base o caso de estudo anterior, considera-
do posto de garrafas dimensionado anteriormente.
a potência nominal necessária para abastecer todos os pisos é de 8 kW, adoptando um regime de funcionamento intermitente de 4h/dia, por se tratar de um edifício
a temperatura ambiente
opano é fornecido a granel, isto é, transvazado para reservatórios de efectuado com base em tabelas que
directamente a capacidade dos reservatórios comerciais, a temperatura médi e a pressão de saída necessária com a sua capacidade de vaporização.
sentam caudais mássicos (kg/h). De forma a simplificar o processo de se as tabelas já existentes para que
admissível (kW) ao invés de caudal mássico. Esta passagem obteve
(kWh/m3(n)) e a densidade (kg/m
ANEXO 14, atendendo a
ntir, o dimensionamento dos reservatórios comerciais se essencialmente a 30%, ou seja, abastece
nível de gás líquido no reservatório se reduz a 30% da sua capacidade total, embora exist
dessa capacidade. É de salientar que o enchimento dos , podendo ser, no máximo,
que o reservatório seja reabastecido quando o nível de gás
atingir os 60% da capacidade total, fazendo com que tenhamos apenas 25% de gás menor autonomia face ao enchimento a 30% que
.2. No entanto,
consequentemente, um caudal mássico de vaporização que permite um consumo
Enchimento de reservatório a) 60% b) 30%.
-se agora um reservatório do posto de garrafas dimensionado anteriormente.
a potência nominal necessária para abastecer todos os pisos é de 8 kW, adoptando um regime de funcionamento intermitente de 4h/dia, por se tratar de um edifício
a temperatura ambiente da região,
opano é fornecido a granel, isto é, transvazado para reservatórios de efectuado com base em tabelas que
directamente a capacidade dos reservatórios comerciais, a temperatura média ambiente na época fria e a pressão de saída necessária com a sua capacidade de vaporização.
e forma a simplificar o processo de se as tabelas já existentes para que apresentassem potência admissível (kW) ao invés de caudal mássico. Esta passagem obteve-se através do quociente entre a
(n)) e a densidade (kg/m , atendendo a que a
ntir, o dimensionamento dos reservatórios comerciais se essencialmente a 30%, ou seja, abastece
nível de gás líquido no reservatório se reduz a 30% da sua capacidade total, embora exist
. É de salientar que o enchimento dos , podendo ser, no máximo, a 85% da sua capacidade
tecido quando o nível de gás
atingir os 60% da capacidade total, fazendo com que tenhamos apenas 25% de gás menor autonomia face ao enchimento a 30% que
No entanto, apesar da
um caudal mássico de vaporização permite um consumo admissível maior.
b) Enchimento de reservatório a) 60% b) 30%.
agora um reservatório do posto de garrafas dimensionado anteriormente.
a potência nominal necessária para abastecer todos os pisos é de 8 kW, adoptando um regime de funcionamento intermitente de 4h/dia, por se tratar de um edifício
, na época fria
opano é fornecido a granel, isto é, transvazado para reservatórios de efectuado com base em tabelas que relacionam a ambiente na época fria e forma a simplificar o processo de apresentassem potência se através do quociente entre a (n)) e a densidade (kg/m3(n)) do propano,
a primeira etapa no ntir, o dimensionamento dos reservatórios comerciais se essencialmente a 30%, ou seja, abastece-se sempre que o nível de gás líquido no reservatório se reduz a 30% da sua capacidade total, embora existam casos . É de salientar que o enchimento dos
a 85% da sua capacidade tecido quando o nível de gás, no estado atingir os 60% da capacidade total, fazendo com que tenhamos apenas 25% de gás menor autonomia face ao enchimento a 30% que apesar da menor autonomia um caudal mássico de vaporização
admissível maior.
agora um reservatório sob pressão do posto de garrafas dimensionado anteriormente.
a potência nominal necessária para abastecer todos os pisos é de 8 kW, adoptando um regime de funcionamento intermitente de 4h/dia, por se tratar de um edifício
na época fria, é de 15
77
opano é fornecido a granel, isto é, transvazado para reservatórios de relacionam a ambiente na época fria e forma a simplificar o processo de apresentassem potência se através do quociente entre a (n)) do propano, primeira etapa no ntir, o dimensionamento dos reservatórios comerciais se sempre que o am casos . É de salientar que o enchimento dos a 85% da sua capacidade total no estado atingir os 60% da capacidade total, fazendo com que tenhamos apenas 25% de gás menor autonomia face ao enchimento a 30% que menor autonomia, um caudal mássico de vaporização
admissível maior.
sob pressão como a potência nominal necessária para abastecer todos os pisos é de 81,6 kW, adoptando um regime de funcionamento intermitente de 4h/dia, por se tratar de um edifício é de 15°C e
78
pretende
verifica-se que o reservatório a utilizar deverá ter uma capacidade nominal de 2,5 m independentemente do enchimento ser a 30% ou a 60%
Quadro 7.
7.3.2.2.
A autonomia onde: Capacidade nominal (m3) 2,50 4,48 7,48Obs.: Poder calorífico inferior do propano Densidade do propano 2,01 kg/m As temperaturas acima indicadas
11,10
22,2
50,00
pretendendo garantir uma pressão de saída de 1,5 bar. Com recurso às tabelas criadas
se que o reservatório a utilizar deverá ter uma capacidade nominal de 2,5 m independentemente do enchimento ser a 30% ou a 60%
.11 – Tabela de dimensionamento do reservatório
AUTONOMIA D
7.3.2.2.
A autonomia (dias)
– Conteúdo máximo do reservatório (kg) – Capacidade nominal – Tipo de enchimento (0,30 ou 0,60 – Densidade – Período de funcionamento – Caudal de gás necessário (m – Densidade do gás 0 450,64 341,20 231,76 90,12 733,91 560,08 386,26 154,50 1042,92 798,28 553,65 218,88 1506,44 1152,36 798,28 321,89 2884,13 2201,73 1519,32 605,15 4583,72 3495,73 2407,74 965,67 Capacidade Conteúdo máximo (Ton) 1,00 1,90 3,14
Poder calorífico inferior do propano Densidade do propano 2,01 kg/m As temperaturas acima indicadas
4,67
9,35
21,00
garantir uma pressão de saída de 1,5 bar. Com recurso às tabelas criadas
se que o reservatório a utilizar deverá ter uma capacidade nominal de 2,5 m independentemente do enchimento ser a 30% ou a 60%
Tabela de dimensionamento do reservatório
AUTONOMIA DE UM
(dias) de um reservatório pode ser calculada
Conteúdo máximo do reservatório (kg) Capacidade nominal
Tipo de enchimento (0,30 ou 0,60 Densidade do gás na fase líquida Período de funcionamento Caudal de gás necessário (m
Densidade do gás na fase gasosa
0 °C 5 °C 450,64 553,65 341,20 447,42 231,76 341,20 90,12 180,25 733,91 907,73 560,08 733,91 386,26 560,08 154,50 296,13 1042,92 1287,56 798,28 1042,92 553,65 798,28 218,88 424,89 1506,44 1866,96 1152,36 1509,66 798,28 1152,36 321,89 618,02 2884,13 3566,54 2201,73 2884,13 1519,32 2201,73 605,15 1171,68 4583,72 5671,71 3495,73 4583,72 2407,74 3495,73 965,67 1866,96 Enchimento a 30%
Poder calorífico inferior do propano 25,88 Densidade do propano 2,01 kg/m3(n)
As temperaturas acima indicadas, referem-se à temperatura ambiente
garantir uma pressão de saída de 1,5 bar. Com recurso às tabelas criadas
se que o reservatório a utilizar deverá ter uma capacidade nominal de 2,5 m independentemente do enchimento ser a 30% ou a 60%
Tabela de dimensionamento do reservatório
E UM RESERV
de um reservatório pode ser calculada =
Conteúdo máximo do reservatório (kg) Capacidade nominal do reservatório
Tipo de enchimento (0,30 ou 0,60 na fase líquida Período de funcionamento (h/dia); Caudal de gás necessário (m3 n/h); na fase gasosa 10 °C 15 656,65 778,97 553,65 669,53 450,64 560,08 270,38 373,39 1081,55 1281,12 907,73 1097,64 733,91 914,16 437,77 611,59 1532,19 1821,90 1287,56 1561,16 1042,92 1300,43 630,90 875,54 2227,48 2645,94 1866,96 2266,10 1506,44 1886,27 914,16 1274,68 4248,95 5040,80 3566,54 4322,99 2884,13 3605,17 1738,20 2420,61 6759,70 8021,51 5671,71 6875,58 4583,72 5729,65 2768,25 3856,24
Reservatório de GPL em regime intermitente Enchimento a 30%
88 kWh/m3(n) se à temperatura ambiente
garantir uma pressão de saída de 1,5 bar. Com recurso às tabelas criadas
se que o reservatório a utilizar deverá ter uma capacidade nominal de 2,5 m independentemente do enchimento ser a 30% ou a 60%
Tabela de dimensionamento do reservatório – Ilustração do procedimento de cálculo.
RESERVATÓRIO
de um reservatório pode ser calculada = − ( ×× ×
Conteúdo máximo do reservatório (kg); do reservatório (m3);
Tipo de enchimento (0,30 ou 0,60 para enchimento a 30% ou 60% na fase líquida (kg/m3) a 15 °C ( (h/dia); /h); na fase gasosa (kg/m3 n). 15 °C 20 °C 778,97 901,29 669,53 785,41 560,08 669,53 373,39 476,39 1281,12 1480,69 1097,64 1287,56 914,16 1094,42 611,59 785,41 1821,90 2111,60 1561,16 1834,77 1300,43 1557,95 875,54 1120,17 2645,94 3064,39 2266,10 2665,25 1886,27 2266,10 1274,68 1635,20 5040,80 5832,65 4322,99 5079,43 3605,17 4326,20 2420,61 3103,02 8021,51 9283,32 6875,58 8079,45 5729,65 6875,58 3856,24 4944,23
Reservatório de GPL em regime intermitente Potência admissível
se à temperatura ambiente
garantir uma pressão de saída de 1,5 bar. Com recurso às tabelas criadas
se que o reservatório a utilizar deverá ter uma capacidade nominal de 2,5 m (Quadro 7.11
Ilustração do procedimento de cálculo.
TÓRIO
de um reservatório pode ser calculada através de × ) × enchimento a 30% ou 60% a 15 °C (ver Quadro 0 °C 5 °C 618,02 766,09 469,96 618,02 321,89 469,96 128,75 251,07 1017,17 1261,81 778,97 1020,39 540,77 778,97 218,88 418,45 1454,94 1796,14 1107,30 1451,72 759,66 1107,30 309,01 592,27 2111,60 2607,31 1609,45 2108,38 1107,30 1609,45 437,77 856,22 4017,19 4969,99 3064,39 4017,19 2111,60 3064,39 849,79 1641,64 6386,30 7905,63 4873,42 6389,52 3360,53 4873,42 1351,94 2607,31 Reservatório de GPL em regime intermitente 4 h/dia
Potência admissível (kW)
garantir uma pressão de saída de 1,5 bar. Com recurso às tabelas criadas
se que o reservatório a utilizar deverá ter uma capacidade nominal de 2,5 m 11).
Ilustração do procedimento de cálculo.
através de enchimento a 30% ou 60%, respectivamente Quadro 7.12); °C 10 °C 766,09 914,16 1087,99 618,02 766,09 930,26 469,96 618,02 772,53 251,07 373,39 521,46 1261,81 1506,44 1783,27 1020,39 1261,81 1528,98 778,97 1017,17 1274,68 418,45 618,02 856,22 1796,14 2137,35 2542,93 1451,72 1796,14 2179,19 1107,30 1454,94 1815,46 592,27 875,54 1216,74 2607,31 3103,02 3688,86 2108,38 2607,31 3164,18 1609,45 2111,60 2639,50 856,22 1274,68 1776,83 4969,99 5922,78 7030,08 4017,19 4969,99 6025,79 3064,39 4017,19 5021,49 1641,64 2433,49 3386,28 7905,63 9424,95 11188,91 6389,52 7905,63 9589,11 4873,42 6386,30 7989,32 2607,31 3862,68 5382,00 dia Enchimento a 60%
garantir uma pressão de saída de 1,5 bar. Com recurso às tabelas criadas (ANEXO 14 se que o reservatório a utilizar deverá ter uma capacidade nominal de 2,5 m
Ilustração do procedimento de cálculo.
, respectivamente ; 15 °C 20 °C 1087,99 1261,81 930,26 1094,42 772,53 927,04 521,46 669,53 1783,27 2060,09 1528,98 1796,14 1274,68 1532,19 856,22 1094,42 2542,93 2948,51 2179,19 2562,24 1815,46 2175,98 1216,74 1557,95 3688,86 4274,70 3164,18 3721,05 2639,50 3167,40 1776,83 2278,98 7030,08 8137,39 6025,79 7081,59 5021,49 6025,79 3386,28 4339,08 11188,91 12952,87 9589,11 11272,60 7989,32 9592,33 5382,00 6901,33 Enchimento a 60% ANEXO 14), se que o reservatório a utilizar deverá ter uma capacidade nominal de 2,5 m3
(7.15) , respectivamente); 1261,81 1,0 1094,42 1,5 2,0 3,0 2060,09 1,0 1796,14 1,5 1532,19 2,0 1094,42 3,0 2948,51 1,0 2562,24 1,5 2175,98 2,0 1557,95 3,0 4274,70 1,0 3721,05 1,5 3167,40 2,0 2278,98 3,0 8137,39 1,0 7081,59 1,5 6025,79 2,0 4339,08 3,0 12952,87 1,0 11272,60 1,5 9592,33 2,0 6901,33 3,0 Pressão de saída (bar)
A equação (
valores apresentados no
Deve dimensionar
forma a reduzir os custos de sucessivos abastecimentos [