ire36213 energiteknikk og bygningsinstallasjoner 10.12.2015 redacted

EKSAMENSOPPGAVE

Emne: IRE36213/Energiteknikk og bygningsinstallasjoner

Lærer/telefon: Ole Kristian Førrisdah1/97497378 og Bjørn Halvor Sture

Grupper: E3E, E3E-y Dato: 10.12.2015 Tid: 09.00 —13.00 Antall oppgavesider: 7 Antall vedleggsider: 17

Sensurfrist til studentene: 10.01.2016 Hjelpemidler: Kalkulator,

forskrifter for elektriske lavspenningsinstallasjoner (FEL), Montørhåndboka, Just Erik Ormbostad

NEK 400:2010/NEK 400:2014

"Formelsamling i Energiteknikk inkludert appendix i Cengel and Turner" utleveres på eksamen'

Hellsten og Mørstedt «Energi- og kjemiteknikk»

1 personlig A4 ark (to/begge sider) som utleveres på eksamen.

KANDIDATEN MÅ SELV KONTROLLERE AT OPPGAVESETTET ER FULLSTENDIG

Dersomdu savneropplysningersom er nødvendigefor at du skal kunne løse oppgavene,bruker du symboler eller rimeligeverdier med begrunnelse.

Oppgi alle svar i SI enheter hvisannet ikke er spesifisert.

Oppgavesettet består av oppgaver som til sammen utgjør 110%.

Du trenger ikke å besvare flere oppgaver enn at summen av disse utgjør 100 %.

Sagt på en annen måte: Du kan velge vekk en eller flere deloppgaver påtil sammen 10 %.

Du kan ikke velge vekk deloppgaver i oppgave 1, 2 og 3, disse utgjør 62 %

Hvis du velger å besvare 100+z % oppgaver, vil din karakter bli satt i forhold til det antall oppgaver du har besvart

x/100 + (38/100)(y/(38+z))

der x og y er antall poeng du har oppnådd på hhv må besvares oppgavene (oppgave 1, 2 og 3) og på resten av oppgavene.

Oppgave 1. (10 %) (HELE MÅ BESVARES)

I et mekanisk verksted er lysbehovet satt til å være 400 lux. Verkstedet har følgende mål: Lengde = 20 m, bredde = 10 m og takhøyden = 3 m.

Arbeids planet settes til 0,8 m over gulv.

Det kan regnes med en vedlikeholds faktor på 0,80.

Det skal benyttes lysrørsarmaturer av typen RXB 2/36 W (se vedlegg).

Jevnhet i den direkte belysningen (S/Hm) = 1,5.

Lysrørsarmaturene avgir 6000 lumen pr stk. (3000 lumen pr rør).

Rommets refleksjoner antas å være: Tak: 70 %, vegg: 50 % og gulv: 20 %.

Benytt BZ - metoden og beregn minimum antall armaturer som må monteres i verkstedet for å få oppfylt lysbehovet.

2

Oppgave 2. (40 %) (HELE MÅ BESVARES)

En bolig er tilknyttet et 230 V/400 V TN system. Følgende verdier er oppgitt i boligens fordelingsskap av netteier:

ik3pmax = 4,0 kA cos p = 0,8

klpmax(N) = 2,1 kA cos p = 0,93

ik2pmin = 2,95 kA cos p = 0,9

1k1prnin(N) = 1,1 kA cos9 =0,95

_ anrn

Resistiviteten for kobber p„ = 517

Følgende opplysninger er gitt for en enfaset kurs i boligens fordelingsskap som skal prosjekteres:

En varmeovn med maks effekt lik 3 kW og cos ( = 0,95 skal tilkoples via et uttak.

Det skal benyttes PN ledere med lengde (L) = 30 m forlagt i rør i termisk isolert vegg.

Temperaturen i rørene er ved maksimal be1astning 35 °C.

Maksimalt spenningsfall for denne kursen er 3,0 %.

Kursen skal beskyttes mot overstrøm med en elementautomat med C — karakteristikk. Maksimal bryteevne I„ er 10 kA og12= 1,45•1, for

elementautomaten. Øvrige data for elementautomaten finner du i vedlegget.

(5 %)

Lag en skisse av et TN-C-S-system (5 %)

Nevn noen fordeler og ulemper ved et TN-system.

(30 %)

Prosjekter kursen som beskrevet over ved bruk av minste tillatte tverrsnitt og dokumenter at kursen oppfyller kravene i NEK 400:2014.

_ rn

Oppgave 3. (12 %) (HELE MÅ BESVARES)

I faget er det høsten 2015 gitt to (2) tekniske rapporter, hvor det skulle skrives en kort rapport i henhold til utlevert oppgavetekst:

Teknisk rapport nr. 1 Solenergi og fornybar energi

Teknisk rapport nr. 2 Kjerneenergi, batterier, hydrogen og motorer, varmekraftprosesser, kjøleanlegg, varmepumper og varmeoverføring

Antall like besvarelser som godkjennes av hver teknisk rapport er gitt i oppgaveteksten til hver av de tekniske rapportene. Rapportene må leveres i Fronter innen 21.12.2015 kl. 12.00.

(6 %)

Teknisk rapport nr. 1 levert i Fronter blir evaluert.

(6 %)

Teknisk rapport nr. 2 levert i Fronter blir evaluert

4

Oppgave 4. (12 %)

ii, xi,

1

Innløp: damphastighet v1= 50 m/s stedshøyde z1= 9 m trykk p1 = 4.0 MPa temperatur T1= 773 K dampkvalitet X1= 1.0

Utløp: damphastighet v2= 110 m/s stedshøyde z2= 4 m

trykk p2= 0.2 MPa temperatur T2= ? dampkvalitet X2= ?

1 I

Vanndamp tilføres en turbin ved 40 bar og 773 K. Trykket ut av turbinen er 2 bar. Turbinen opererer adiabatisk og stasjonært (steady-state).

Kjente tilstander ved innløp og utløp er gitt på figuren over. Forandringer i den kinetiske og potensielle energien kan i denne oppgaven neglisjeres.

(3 %)

Bruk en damptabell eller Mollier-diagrammet (vedlegg 8) for å finne spesifikk entalpi og antall grader overheting av dampen ved innløpet til turbinen.

(3 %)

Estimer det spesifikke arbeidet turbinen kan utføre hvis turbinen opererer isentropisk.

(2 %)

Den isentropiske virkningsgraden er på 80 %. Beregn det spesifikke arbeidet turbinen kan utføre med denne virkningsgraden og finn temperaturen ut av turbinen.

(2 % )

Hva er dampkvaliteten ved utløpet av turbin

i) for den isentropiske prosessen? ii) for den virkelige prosessen?

(2 %)

Turbinen er koblet sammen med en generator som produserer elektrisitet. Generatoren har en virkningsgrad på 97 %.

Hvor mye damp trenger turbinen per sekund hvis generatoren skal yte en effekt på 17.5 MW?

Oppgave 5. (18 %) ^Steam

60°C

29°C

6--..-

6 )

(; :}

s

6_i 18°C

U

60°C 4'

Damp kondenseres ved en temperatur på 60 °C i en kondensator i et kraftverk.

Kjølevann fra en nærliggende innsjø tilføres kondensatoren ved 18 °C og forlater den ved 29 °C.

Varmevekslerflaten i kondensatoren er på 50 m2, og varmegjennomgangstallet er 2000 W/m2K.

(4 %)

Beregn varmeeffekten som overføres i kondensatoren.

(3 %)

Beregn massestrømmen til kjølevannet i kondensatoren.

(3 %)

Beregn kondensasjonshastigheten [kg/s] til dampen i kondensatoren.

(5 %)

Man skal bruke en pumpe for å frakte kjølevann til kondensatoren. Hva må man ha informasjon om hvis man skal dimensjonere denne pumpen?

(3 %)

Et gasskraftverk med gassturbin og dampturbiner leverer en effekt på 500 MW uten CO2-fangst. Et CO2-fangst-anlegg vil kreve 200 MW damp (lavverdig varmeenergi) fra kraftverket som ellers ville blitt benyttet til å produsere elektrisitet med en virkningsgrad på 25 %. Hva blir levert elektrisitet (i MW) fra gasskraftverket inkludert CO2-fangst?

6

Oppgave 6 . (18 %)

(3

Hva karakteriserer en ideell kjøleanleggssyklus?

(3 %)

Hvilke egenskaper bør kuldemediet i en varmepumpe ha?

(6 %)

I en ideell dampkomprimerings kjøleprosess tilføres kjølemediet R-134a kompressoren med en massestrøm på 0,12 kg/s og ett trykk på 0,15 MPa. Trykket øker til 0,70 MPa i kompressoren.

Etter kondensator blir kjølemediet strupet til 0,15 MPa.

Tegn inn prosessen i et pH-diagram (vedlegg 13).

Finn også temperatur ved utløpet av kondensatoren og utløpet av fordamperen.

(3

For prosessen beskrevet i 5c) estimer effektforbruket til kompressoren.

(3

For systemet beskrevet i 5c) finn kuldefaktoren COPR(effektfaktoren) til kjøleanlegget.

VEDLEGG

Hogskolen i Østfold Avdeling for ingeniørfag

Vedlegg 1

Bestemmelseav impedanser

Spenningsfaktoren "c"

Spenningsfaktoren "c " er en faktor som skal kompensere for lastpåvirkning, overgangsmotstand, spenningsfall og er forskjellig for beregning av henholdsvis maksimum og minimum kortslutningsstrøm og for ulike systemspenninger.

Faktoren er gitt i henhold til IEC 909

Nominell spenning (kV) Maksimal strøm Minimal strøm

0,1 - 5 0,4 1,0 0,95

> 0,4 - 5 1 1,05 1,0

> 1 - 5 35 1,10 1,0

> 35 - 5 230 1,10 1,0

Bestemmelse av ledermaterialets resistivitet

Materiale p (Omm2/m) a(K-1)

Aluminium 99,5% 0,0278 0,004

Kobber, glødet 0,0175 0,004

Kobber, hard 0,0178 0,0039

Bly 0,21 0,0038

Stål, magnetisert 0,21 —0,25 0,004 Stål, umagnetisert 0,74

Materialkonstanter for aktuelle ledermaterialer ved 20°C

Hogskoleni Østfold Avdelingfor ingeniorfag

Vedlegg3

Kabeldata

Cu-kabel med sk'erm Fase/PE

mm2

rfase

malm

Xfase

ma/m

rpE mDlin

XPE

ma/m

1,5/1,5 12,10 0,106 12,10 0,150

2,5/2,5 7,41 0,103 7,41 0,140

4/4 4,61 0,100 4,61 0,130

6/6 3,08 0,094 3,08 0,130

10/10 1,83 0,091 1,83 0,120

16/16 1,15 0,085 1,15 1,105

25/16 0,727 0,081 1,15 0,100

35/16 0,524 0,079 1,15 0,099

50/25 0,387 0,079 0,727 0,098

70/35 0,268 0,075 0,524 0,098

95/50 0,193 0,075 0,387 0,097

120/70 0,153 0,072 0,268 0,095

150/70 0,124 0,069 0,268 0,094

185/95 0,099 0,069 0,193 0,095

240/120 0,075 0,069 0,153 0,097

Cu-kabel uten sk'erm 3 leder Fase/PE rfaseXfase

mD/m(mD/m

2 leder + Pe leder

rpEXpE

malmmalm

1,5/1,5 12,10 0,106 12,10 0,106

2,5/2,5 7,41 0,105 7,41 0,103

4/4 4,61 0,100 4,61 0,100

6/6 3,08 0,094 3,08 0,094

10/10 1,83 0,091 1,83 0,091

16/16 1,15 0,085 1,15 0,085

Cu-kabel uten sk'erm 4 leder (3 leder + Pe leder)

1,5/1,5 12,10 0,135 12,10 0,12

2,5/2,5 7,41 0,132 7,41 0,12

4/4 4,61 0,129 4,61 0,11

6/6 3,08 0,123 3,08 0,109

10/10 1,83 0,120 1,83 0,106

16/16 1,15 0,110 1,15 0,100

25/25 0,73 0,108 0,73 0,090

35/35 0,52 0,100 0,52 0,080

50/50 0,39 0,097 0,39 0,080

Al-kabel med sk'erm Fase/PE

mm2

rfase

malm

XfaserpE

ma/m(ma/m

XPE

ma/m

16/10 1,910 0,085 1,83 0,105

25/10 1,200 0,082 1,83 0,100

50/16 0,641 0,079 1,15 0,098

95/35 0,320 0,075 0,524 0,097

150/50 0,206 0,072 0,387 0,094

240/70 0,125 0,072 0,268 0,097

Al-kabel uten sk'erm

25/25 1,200 0,084 1,200 0,084

50/50 0,641 0,081 0,641 0,081

11

Hogskolen i Østfold Avdeling for ingeniorfag

95/95 0,320 0,078 0,320 0,078

Vedlegg4

Verndata for automatsikringer

Vern

Merkestrøm

Termisk utløsning Utløse-

karakteristikk

(1,,) Minste

prøvestrøm

Største prøvestrøm ('i)

A-automat 6 -63 A 1,13 x 1,45 x /r

B-autornat 6 - 63 A 1,13 x /n 1,45 x Ir

C-automat 0,5 - 63A 1,13 x I„ 1,45 x

D-automat 0,5 -63A 1,13 x 1,45 x

K-automat 0,5 - 63A 1,05 x /n 1,2 x

Z-automat 0,5 - 63A s 63 A

> 63 A

1,05 x 1.2 x

1,35 x Ifl 1,25 x Effektbryter

Motorvernbryter 1,2 x I„

Termisk rele 1,05 x 1,2 x

s 10 A 1,5 x 1,9 x Ir

Patronsikring 16 - 25 A 1,4 x f„ 1,75 x

> 25 A 1,3 x 1,6 x

NH-sikring (høy-

1.6 x [effektsikring)

Elektromagnetisk utløsning ; Holder

strømstot (ig)

Løser ut momentant

(k)

Produkt- norm

3 x /n NEK EN 60898 5 x 1n NEK EN 60898

10 xl NEK EN 60898

20 x NEK EN 60898

12 x NEK EN 60947-2 3 x I„ NEK EN 60947-2 NEK EN 60947-2 NEK EN 6094:

NEK EN 60947-2

NEK EN 60269-1

Høgskolen i Østfold Avdeling for ingeniørfag

Vedlegg 5

Strøm —tid kurve for elementautomater med B og C - karakteristikk

Utleserkarakteristikketter EN61009

FestgolegtørNichtaushsastrom Int:=1,13II„ t < 1h

FeotgalegtorAuslôsøstrom 1,451,,: t z 1h

(:)5 2,551,, t 1 - s 32 A) 1=1.-121:15(1„>32A) C21_)TypeE1:31n:t>13,1 s (

5 Ir,t<0.,1 s S5)

C6) TypeC:5l:t>C1 5

7200 3600 1200 600 300 120 60 30

r s- z)

10

0.5 0.2 0.1 0.05 0.02 0.01 0.005 0.002 0.001 0.0005 5

1

t_3)

1,4

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 15 20 30 40 50

in

13

Høgskolen i Østfold Avdeling for ingeniørfag

Vedlegg6

qjennomsluppet energi

1 2

IA2 t secj

Gjennomsluppetenergi for elementautomater med C—karakteristikk

80000 70000 60000 50000 40000

C;9_

30000

ek%

20000 15000

10000 GB06

9000

8000 CS

7000 C.4

6000 5000 4000 3000

2000

02 1500

1000 900 800 700 600 500 400 300

C.) CZI (Z CZ3 0

C2) 0 0 0 ,0 0 0.

11"1-

14) es 0 0 0 0

"St

0 0 1:2)

0 0 0 01

C3 IZ21 01

forventetkortslutningsstrom [A]

Høgskolen i Østfold Avdeling for ingenitsrfag

Vedlegg 7

Data for lysrørsarmaturRXB2/36 W

toda

LrsFamEuNGAJoHrFRACTIoN- OPP/UPWAPTG-11% NED/COWNWARD.99 % LYSFLUX/FLIXFRACTION.. OPP/UPWAFID. % NED7DOWNWA1-10.64 % LYSENDEAFEAULUk404QVSF11-71NGAFF_A 2718 W = 900 en17 - 2736 W 16013ern?

1.5 nT.gradiabtficient 72 %

00 4- o 4 0

12-1 00

74,

ed C •

-

0*

•5"J j,J qe‘•^70•

°.

-

4"

C..0V1000 ktnen

TAK CELING

VEGG

out.v

Floon

0 5 25 35 45 55 65 75 85

45 90

166164 166 ilan/tricieks Pxxxrknclex

0.6 0.0 1,0 1,25 1.5 20 2.5 3,0 4,0 5,0 166160

18816$

165160 164150,

¶52138 ' 140118 134I 00

9861 7251

160 160 146 130 loe 80 49 21

Jevnoeiloen eirekreoer~a smn, ,- 1.51=70 % MitprwIt rAbo 5/1-Im.= 1,50 = 76 %

i SiFIty..= 1,25 - 90 %

lAmatdren ef rf110ele<174Aeasutedv4111.2 ror38 W12 kubos38 W

0,67 0 63 , 0,60 0 67 0:59 11.57 0.69 0 66 0,63 0,135 0,62 0,60 6 --

RedWcsionsfaktor reduction factor 2+18W - 1,02

, 50

10 ' 50 I 30 10 20 'APKIVNGSFAKTOR71171;_17.ATIONPACTOR

-

030 0,32 028 0.36 031 027 6

043 0.37 0.33 0 41 0.35 032 6 1348 0.42 0.37 0 45 0.43 1036 6 052 0,46 ,0,a2 0.48 0.44 0.40 G 0,57 0,52 0,47 0 .53 0.49 0,45 6 0,60 0,56 0,52 0.57 0.53 0.49 6 0,63 0 59 0,55 0,59 D.56 0.53 6

70

20

oz

1,11-1

15

Høgskolen i Østfold Avdeling for ingentørfag

Vedlegg 8

4041

3400

9.0 9.5

4200

4100

160

4000

3900

3809

AO0

3700

506

3600

540

el _{5 iO}

SOO 3500

.0

3300

, 3200

310

3100

3000

' 141

2900

2800

2700

,

4:5 5.0

4200

6.0 7.0 8.0

4100

4000

3900

3800

- ,

-

r ,e•

_

3400

-;

3300

A

4

,

2700

2600 2600

2500

2400

2300

-1

"

2200 ,

2100

2000

4.5 5.0 6.0 7.0

Entropy, 1:1/ke•K (a)

2500

2400

2300

2-200

2100

2000

8.0 9.0 9.5

't

Figure 2.4-1 a

Enthalpy—entropy or Mollier diaoram for steam. (Source: ASME Steam Tabies in S1(Metric) Units for Instructional Use, American Society of Mechanica!

Engineers, New York. 1967. Used with permission.)

2000 4.55.06.07.0

Entropy, kl,fkg-K (a) Figure 2.4-la

Enthalpy-entropy or Molfier diagram for s1eam. (Source: ASME Steam Tables in S1 (Metric) Units for Instructional Use, American Society of Mechanica!

Engineers, New York, 1967. Used with permissior.)

2000 8.09.09.5

2800

2700

2600 , 2600

5.0 4.5

110

520

100

430

430

.3101

100

'130

300

100

3600

3500

3400

3300

, 3200

3100

3000

2900

2800

2700

3113

336

' 200 OF0Ifif,0110117 '

100

110

130

103

Hegskolen i Østfold Avdeling for ingenierfag

4200

6.0 7.0 8 0

Vedlegg8

9.0 9.5

4200

4100

t 4 - f

r- f

4100

4000 1 .

3900

3800

J- 3700 ,

Ent halpy k fkg

3600 ,

"

3500

3400

-

2500

2400

2300

2200

2100 2300

2200

2100

4000

3900

3800

3700

17

Høgskolen i Østfold Avdeling for ingeniørfag

Vedlegg9

TABLE 12-4

Loss coefficients K of various pipe components for turbulent flow

(for use in the relation K11r2/(2g) wherelf is the mean velocity in the pipe that contains the component)*

Pipe Entrance Reentrant: KL = 0.80 (t4 D and / 0.10)

Sharp-edged: K, = 0.50 Well-rounded (rID> 0.2): K: =0.03 Slightly rounded (rID = 0.1): Kl=

0.12 (see Fig. 12-29)

D

Pipe Exit

Reentrant: KL = 1.0 Sharp-edged: K, = 1.0 Rounded: K, = 1.0

• •• •••-•. 11-

Sudden Expansion and Contraction (based on the velocity in the smaller-diameter pipe) Sudden expansion: = (i —1^-2-)²

D2

111.- T

0.6

0.4

Sudden contraction: See chart

0.2

00 0.20.4

d

— K, tor sudden contraction

0.6 0.8 1.0

d2ID2

Gradual Expansion and Contraction (based on the velocity in the smaller-diameter pipe)

Expansion: Contraction (for 0 = 20°):

KL = 0.02 for 0 = 20° K, = 0.30 fordID = 0.2

K, = 0.04 for 0 = 450 KL = 0.25 for dID = 0.4

KL = 0.07 for 0 = 60° d 0 D KL= 0.15 fordID = 0.6 D

KL = 0.10 for dID = 0.8

Høgskolen i Østfold Avdeling for ingeniørfag

Vedlegg 9

TABLE 12-4 (Concluded) Bendsand Branches 90' smooth bend:

Flanged: KL = 0.3 Threaded: KL = 0.9

90' miter bend 90' miter bend 45 threaded elbow:

(without vanes): KL = 1.1 (with vanes). KL = 0.2 KL = 0.4

145`

—.41.

II I

180' return bend:

Flanged: KL = 0.2 Threaded: KL = 1.5

Tee (branch flow):

Flanged: K1 = 1.0 Threaded: KL = 2.0

Tee (line flow):

Flanged: KL = 0.2 Threaded: KL = 0 9

Threaded union:

KL = 0.08

Valves

Globe valve, fully open: KL = 10 Angle valve, fully open: K = 5 Ball valve, fully open: KL = 0.05 Swing check valve: KL = 2

Gate valve, fully open: KL = 0.2 closed: KL = 0.3

1closed: KL = 2.1 2

closed: KL = 17

*Theseare representativevalues for loss coefficients. Actual values strongly depend on the design and manufacture of the components and maydiffer from the given values considerably (especially for valves). Actual manufacturer's data should be used in the final design.

Pressure head

Head converted to Total

velocity head head

7)`... //–__ JKLif 2I2g_---_---Lost velocity head

pg

P, \''Pressure 2gI,2/2g--

Remaining

head pg ^{pressure head}

V -

P, Remaining

_ velocity head

2

FIGURE 12-28

Graphical representation of flow contraction and the associated heat loss at a sharp-cdgcd pipe inlet.

Separated Vena contracta flow

529

19

0.1 L.

0.09 Larninar Critical Transition - flow zone zone

1 Complete turbulence, rough pipes

0.05 0.04 0.03 0.02 0.015

(^1.1 _{C•1 „.} I _I Ir.1 b.0 0.025 ^0.015 0.04 0.03 ^0.02

cd,

0.009 0.01

3 5 et 0.008

Concrete 0.003-0.03 0.9-9

Wood stave 0.0016 0.5

Rubber, smoothed 0.000033 0.01 Copper or brass tubing 0.000005 0.0015

Cast iron 0.00085 0.26

Galvanized iron 0.0005 0.15

Wrouglu iron 0.00015 0.046

Stainless sted 0.000007 0.002

Commercial sted 0.00015 0.045

103 2(l01) 3 4 5 6 8 104 2(104) 3 4 5 6 8 105 .Smooth pipes

__t-I

, !i •_., D= 0.000001 _...1 ,

0.00001 2(105) 3 4 5 6 8 106 2(106) 3 4 5 6 8 107 2(107) 3 4 5 6 8 108

I.

- r-

, , ,

, 0.00005 E/D = 0.000005 .1-- •

0.01 0.008 0.006 -- 0.004

0.001

e-4)

0.0008 _ 0.0006 0.0004 , 0.0002 0.0001

Reynolds number Re FIGURE A-27

The Moody chart for the friction factor for fully developed flow in circular tubcs.

,•Z

Høgskolen i Østfold Avdeling for ingenierfag

Vedlegg 11

Tabe1119/2:Mål for stålrør ut fra nominell diameter og nominelt trykk (utvalg)

DN10 DN15 DN20

Nominelle diametrer

0N80N100 N300 N400

DN25 0N32 DN40 DN5OIDN65

DN

N125DN150 N250

PN1d 17,2 21,3 26,9 33,7 42,4 48,3 60,3 76,1 88,9 114,3 139,7 168,3 219,1 273 323,9 355,6 406,4 PN2,5 s 1,8 2 2,3 2,6 2,6 2,6 2,9 2.9 3,2 3,6 4 4,5 5,9 6,3 7,1 7,1 7,1 PN6 d 13,6 17,3 22,3 28,5 37,2 43,1 54,5 70.3 82,5 107,1 131,7 159,3 207,3 260.4 309,7 341,4 392,2

d,iI I

PN10 -s----7- o'.

I

-

I I

355,6 406,4 d,

PN16 s ^! I 8 8

d,

d, I i 219,1 273 323,9

339,6 390,4 406,4

0- PN25 $ I 6,3 7,1 8 8.8

d,

d, I

206,5 258,8 307,9 355.6

388.8 406,4

PN40 $ 8,8 11

TDd, d,

i

48.3 76,1 88,9

.

. 114,3 139,7 168,3 219.1 273 323,9 338 355,6

384,4 406,4

° PN64 $ i 2.9 3,2 3.6 4 4,5 5,6 7,1 8,8 11 12,5 14,2

d, d„

42,5

4

60,3 69,7 76,1

81,7 88,9

106,3 114,3

130,7 139,7

157,1 168,3

204,9 219,1

255,4 273

301,9 323,9

330,6 356,6

378

PN100s 3,2 3,6 4 5 6,3 7,1 10 12,5 14.2 16

d 53.9 68,9 80,9 104.3 127,1 154,1 199,1 248 295,5 323,6

di,i17,2i 33,7 48,3 60,3 76,1 88,9 114,3 139,7 168,3 219,1 273 323,9

PN160s 2 2,9 3,6 4 5 6,3 8 10 12,5 16 20 22,2

d, 13,2 27,9 41,1 52,3 66,1 76,3 98,3 119,7 143,3 187,1 233 279,5 d517,2 21,3 33,7 48,3 60,3 76,1 101,6 127 152,4 177,8 244,5 298,5

PN250 s 2,6 2,6 3,6 5 6.3 8 11 14.2 16 17,5 25 32

d i 12 16,1 26,5 38,3 47.7 60,1 79.6 98,6 120,4 142,8 194,5 234,5

21

Termisk konduktivitet

(W/mK)

Hogskolen i Østfold Avdeling for ingeniørfag

5.10 100 300 2,3

*30

50

20

•3

5

2

Pyroceram

SlIver Copper Gold Aluminum Aluminum alloy 2024 Tungsten

Platinum

fron

Stalnless steel, AISI 304

Aluminum oxide

0.8

2' ^0.6

3 ..Z,

T-3_{= 0.4}

-oc oc.) t'l .ci I—0.2

Ammonla

Vedlegg 12

Water

Glycerine

Engine oil Fused

Freon 12 quartz

1 0

/ 00 300 500 1000 2000 4000 200 300 400 500

Temperature (K) Temperature (K)

(a) Solid materials (b) Liquids

0.3

Hylirogen

0.2

Helium Td

:tL30.1 Water

(steam, 1 atm)

Carbon dioxide Air

Freon 12 0

0 200 400 600 800 1000

Temperature (K) (c) Gases and vapors

550 0.01

I 00 150 200 250 300 350 400 450 500

Enthalpy. kJ/kg

Note: The reference point used for the chart is different than that used in the R-134a tables. Therefore, problems should be solved using all property data either from the tables or from the chart, but notfrom both.

-

600 650 700

150

3t%-:

-1-^0en.ity _{- 160- •}

1

0.4

0.2

14

- 0.1

I 6-

0.04 --

0.0,

FIGURE A-14

P^-11diagram for refrigcram-134. (Reprinted by permission of American Society of Heating. Refrigerating, and Air-Conditioning Engineers. Inc., Atlanta, GA.)

0.04

- 0.02

0,3

0.01

750

250 300 350 4410 450 500 550 600 650 700 750

200

20

10

4

Kandidat nummer:

0.'

0. I

650 700 750

15(1 200 250

Li_

,I- _..:',,,_.:_,- „. •„s.: ....,..-.__-ki.___.:.-!- .,--,3,_

450 500 550

I •I , I i

. _.., 1 1

-V -.0k1

,

300

. I _

0 4

0.7

I •>

_ -2 4

-

0.04 _ 0.02

0.01

100 250 300 350 400 450 500

Enthalpy, ki/kg

Nole: The reference point used for the chart is different than that used in the R-134a tables. Therefore, problems should be solved using all property data either trom the tables or from the chart, but not from both.

FIGURE A-14

P^-h diagram for refrigerant- I 34a. (Reprinted by permission of American Society of Heating. Refrigerating, and Air-Conditioning Engineers. Inc.. Atlanta, GA3

0.1

150 2(X)

350 40() 600 650

•••.,

•

550 6(X)

700 750

20

10

Kandidat nummer:

- 0.4

0.7

0.1

0.04

4- 0.02

• —

0.01